Notice: Undefined variable: title in /home/area7ru/area7.ru/docs/referat.php on line 164
Реферат: Проектирование производственного процесса выработки пряжи основы и утка для выработки и ткани арт. 34 - Рефераты по предпринимательству (бизнесу) - скачать рефераты, доклады, курсовые, дипломные работы, бесплатные электронные книги, энциклопедии

Notice: Undefined variable: reklama2 in /home/area7ru/area7.ru/docs/referat.php on line 312

Главная / Рефераты / Рефераты по предпринимательству (бизнесу)

Реферат: Проектирование производственного процесса выработки пряжи основы и утка для выработки и ткани арт. 34



Notice: Undefined variable: ref_img in /home/area7ru/area7.ru/docs/referat.php on line 323
Московская Государственная Текстильная Академия им. А.Н.Косыгина
кафедра
МТВМ
Факультет экономики и менеджмента
Расчетно-пояснительная записка к курсовому проекту по курсу: “Механическая технология текстильных материалов”
“Проектирование производственного процесса выработки пряжи (основы и утка) для выработки ткани арт. 34.”
Группа 47 / 94
Выполнила
Петухова Н. В.
Консультант
Крапухина С.Л.
МОСКВА
1996 г.
Содержание:
1.Основные заправочные параметры ткани . 4
2. Заправочный рисунок ткани 4
3. Выбор сорта пряжи и системы прядения .5
4. Основные показатели физико-механических свойств основной и уточной пряжи .7
5. Сырье для выработки пряжи 7
5.1. Сырье для выработки основной пряжи . 7
5.2. Сырье для выработки уточной пряжи 9
6. Оптимизация по стоимости состава смеси на ЭВМ 11
7. Составление плана прядения и выбор оборудования .12
7.1. Составление плана прядения .12
7.2. Выбор оборудования и его характеристика 17
8. Составление таблицы выходов полуфабрикатов и пряжи и расчет коэффициента загона . 20
8.1. Основная пряжа .20
8.2. Уточная пряжа . 21
9. Технологический расчет ленточной машины
2-го перехода Л2-50-220УМ 23
10. Технологический расчет пневмомеханической прядильной машины ППМ-120-МС 25
11. Расчет количества смеси, полуфабрикатов и пряжи, вырабатываемых в 1 час 27
12. Расчет количества машин по всем переходам . 28
Выводы по курсовому проекту .33
Литература . 35
1. Основные заправочные параметры ткани.
Согласно “Справочника по хлопкоткачеству” [3, с.472] для ткани арт. 34 установлены следующие основные заправочные параметры:
1) ткань миткаль; ширина bтк = 90 см.
2) линейная плотность основы Тпр = 20 текс; линейная плотность утка Тпр =
20 текс; линейная плотность кромок Ткр = 20 текс.
3) всего 2320 нитей; из них кромочных - 48.
4) плотность ткани по основе Ро = 255 нитей/10см; плотность ткани по утку
Ру = 270 нитей/10см.
5) уработка ткани по основе ао = 5,7%; уработка ткани по утку ау = 9%.
6) номер берда Nб = 115 зубьев.
7) число нитей фона, пробираемых в один зуб берда, равно 2; число нитей кромки, пробираемых в один зуб берда, равно 4.
8) переплетение ткани - полотняное.
9) поверхностная плотность ткани 112г/м^2.
10) отходы по основе составляют 0,74; отходы по утку - 0,14.
11) расход основной пряжи на 100 пог. метров суровых тканей (без отходов) составляет 4,848 кг/100пог. метров.
12) расход уточной пряжи на 100 пог. метров суровых тканей (без отходов) составляет 5,341 кг/100 пог. метров.
13) для выработки ткани применяется станок АТПР-100.
14) основная и уточная пряжа для ткани арт. 34 вырабатывается по кардной системе прядения по пневмомеханическому способу.
2. Заправочный рисунок ткани.
1) Согласно “Справочника по хлопокткачеству” [3, с.472] переплетение фона и кромок ткани арт. 34 полотняное. Полотняное переплетение относится к главным (простым) переплетениям.
2) Раппорт ткани по основе равен
Rо = Rоф + 2*Rокр, где
Rоф - раппорт фона по основе, Rоф = 2;
Rокр - раппорт кромок по основе, Rокр = 2.
Тогда общий раппорт ткани по основе равен Rо = 2.
3) Раппорт ткани по утку равен
Rу = НОК(Rуф, Rукр), где
Rуф - рапорт фона по основе, Rуф = 2;
Rукр - раппорт кромок по утку, Rукр = 2.
Тогда общий раппорт ткани по утку равен Rу = 2.
4) Заправочный рисунок ткани состоит из 4-х частей
I - рисунок переплетения;
II - проборка нитей основы в зуб берда;
III - проборка нитей основы в ремиз;
IV - схема (программа) движения ремизок.
Поскольку на ткацком станке АТПР-100 число ремизок равно 6 [4, с.261], то заправочный рисунок ткани, построенный на 6-ти ремизках при рассыпной проборке нитей основы в ремиз, будет выглядеть следующим образом:

3. Выбор сорта пряжи и системы прядения.
I) Основная пряжа.
1) Поскольку в стандарте на ткань сорт пряжи не указан, то определим его по формуле 1 [7, с.4]
20000 * Р
Ро.н. = Ро * К , где а) Ро.н. - прочность одиночной нити, гс. б) Р - прочность полоски 200х50 мм суровой ткани, кгс. Согласно
“Справочника по хлопкоткачеству” [3, с.464] при поверхностной плотности ткани 112г/м^2 выбираем бельевые тяжелые ткани, для которых минимальная прочность полоски 200х50 мм ткани на разрыв составляет для основы Р=380 Н, или Р= 380*0,101972 = 38,73 кгс. в) Ро - плотность ткани по основе, нит/м. Согласно пункта 1 настоящей расчетно-пояснительной записки Ро = 2550 нит/м. г) К - поправочный коэффициент; К = 1...1,2. Принимаем К = 1,2.
Тогда 20000 * 38,73
Ро.н. = 2550 * 1,2 = 251,1 гс.
2) С учетом линейной плотности основной пряжи, равной 20 текс, прочность одиночной нити составит
Ро.н. = 251,1/20 = 12,4 гс/текс = 0,0124 кгс/текс =
0,0124/0,101972 ( 0,12 Н/текс = 12 сН/текс.
3) В соответствии с [3, с.24] для данной линейной плотности пряжи 20текс и полученной прочности одиночной нити 12 сН/текс выбираем пряжу I-го сорта, вырабатываемую из хлопокового волокна средневолокнистых сортов хлопчатника по кардной системы прядения.
II) Уточная пряжа.
1) Поскольку в стандарте на ткань сорт пряжи не указан, то определим его по формуле (1) [7, с.4]
20000 * Р
Ро.н. = Ру * К , где а) Ро.н. - прочность одиночной нити, гс. б) Р - прочность полоски 200х50 мм суровой ткани, кгс. Согласно
“Справочника по хлопкоткачеству” [3, с.464] при поверхностной плотности ткани 112г/м^2 выбираем бельевые тяжелые ткани, для которых минимальная прочность полоски 200х50 мм ткани на разрыв составляет для утка 360 Н, или
360*0,101972 = 36,71 кгс. в) Ру - плотность ткани по утку, нит/м. Согласно пункта 1 настоящей расчетно-пояснительной записки Ру = 2700 нит/м. г) К - поправочный коэффициент; К= 1...1,2. Принимаем К = 1,15.
Тогда 20000 * 36,71
Ро.н. = 2700 * 1,15 = 230,5 гс.
2) С учетом линейной плотности основной пряжи, равной 20 текс, прочность одиночной нити составит
Ро.н. = 230,5/20 = 11,525 гс/текс = 0,011525 кгс/текс =
0,011525/0,101972 = 0,113 Н/текс = 11,3 сН/текс.
3) В соответствии с [3, с.30] для данной линейной плотности 20текс и полученной прочности одиночной нити 11,3 сН/текс выбираем пряжу I-го сорта, вырабатываемую из хлопокового волокна средневолокнистых сортов хлопчатника по кардной системы прядения.
4. Основные показатели физико-механических свойств основной и уточной пряжи.
I) Основная пряжа.
1) Согласно [4, с.24] основная пряжа I-го сорта вырабатывается по кардной системе прядения.
2) Основные физико-механические свойства основной пряжи линейной плотностью 20 текс представлены в таблице 1.
Таблица 1.
Основные физико-механические свойства основной пряжи.
Номиналь- Допустимое При испытании одиночной При испыт.пасмы с длиной ная линей- относ.откло- нити нити 100 м ная плот- нение конди- ность, ционной лин. Удел.раз- Коэф-т Показа- Удел.раз- Коэф-т
Показа- плотности от рыв. наг- вариа- тель рыв. наг- вариа- тель текс номинальной, рузка ции по качест- рузка ции по качест-
% разрыв. ва разрыв. ва
сН/ гс/ нагруз.(не ме- сН/ гс/ нагруз. (не ме- текс текс % нее) текс текс % нее)
20 +2,0 11,7 11,9 13,8 0,86 9,6 9,8 3,8
2,56
Источник: таблица 3 [7, с.8]
II) Уточная пряжа.
1) Согласно [4, с.25] уточная пряжа вырабатывается по кардной системе прядения.
2) Основные физико-механические свойства уточной пряжи линейной плотностью 20 текс представлены в таблице 2.
Таблица 2.
Основные физико-механические свойства уточной пряжи.
Номиналь- Допустимое При испытании одиночной При испыт.пасмы с длиной ная линей- относ.откло- нити нити 100 м ная плот- нение конди- ность, ционной лин. Удел.раз- Коэф-т Показа- Удел.раз- Коэф-т
Показа- плотности от рыв. наг- вариа- тель рыв. наг- вариа- тель текс номинальной, рузка ции по качест- рузка ции по качест-
% разрыв. ва разрыв. ва
сН/ гс/ нагруз.(не ме- сН/ гс/ нагруз. (не ме- текс текс % нее) текс текс % нее)
20 +2,0 11,3 11,5 13,8 0,83 9,3 9,5 3,8
2,5
Источник: таблица 6 [7, с.11]
5. Сырье для выработки пряжи.
5.1. Сырье для выработки основной пряжи.
I) Для основной пряжи I сорта, линейной плотностью 20 текс для кардной системы прядения, удельная разрывная нагрузка равна [7,с.8]:
Рогост = 11,7 сн/текс
II) Для данной линейной плотности пряжи, вырабатываемой по пневмомеханическому способу прядения, типовые сортировки имеют вид [7, с.14]: 5-I, 5-II, 4-II.
При этом сумма пороков должна составлять не более 2,5%.
Долю первого компонента примем равной (1=0,45; доля второго компонента составляет (2=0,35; на долю третьего компонента приходится (3=1-0,45-
0,35=0,2.
III) На основе выбранной типовой сортировки по таблице 10 [7, с.14] для хлопка 5 типа выбираем селекционный сорт 5 Ан-Самарканд-2 (машинный способ сбора), а для хлопка 4 типа выбираем селекционный сорт 4 5904-И (ручной способ сбора).
IV) Основные показатели технологических свойств волокон приведены в таблице 3.
Таблица 3.
Технологические свойства хлопкового волокна.
Селекционный Сорт Lшт, Тв, Рв,
сорт хлопка мм мтекс сН
Ан-Самарканд-2 I 33,7 172 4,3
Ан-Самарканд-2 II 33,3 158 3,9
5904 - И II 36,9 156 4,1
Источник: табл. 11 [7, с.16]
V) Рассчитаем относительную разрывную нагрузку пряжи по формуле проф.
Соловьена А.Н. с учетом поправочного коэффициента (, учитывающего строение пряжи пневмомеханического способа прядения [1, с.9]:
Рв 2,65 q
Рорасч = *(1 - 0,0375 Но - Тпр )*(1 - Lшт )*К*(*(, где
Тв Тв
(1) Рв - разрывная нагрузка волокна, сН
Рв = Рв1 * (1 + Рв2 * (2 + Рв3 * (3;
Рв = 4,3*0,45+3,9*0,35+4,1*0,2=1,94+1,86+0,82 ( 5 сН.
(2) Тв - линейная плотность волокна, текс
Тв = Тв1 * (1 + Тв2 * (2 + Тв3 * (3;
Тв = 0,172*0,45+0,158*0,35+0,156*0,2=0,07+0,05+0,03 = 0,015 текс.
(3) Lшт - штапельная длина волокна, мм
Lшт = Lшт1 * (1 + Lшт2 * (2 + Lшт3 * (3;
Lшт = 33,7*0,45+33,3*0,35+36,9*0,2=15,5+11,7+7,4 ( 35мм.
(4) Но - неровнота пряжи по разрывной нагрузке в процентах, характеризующая влияние технологического процесса. Для пневмомеханического способа прядения Но = 3...3,5%. Принимаем Но=3%.
(5) Для хлопка q = 5.
(6) К - коэффициент, учитывающий влияние крутки; К = f((ф - (кр), где
(кр - критический коэффициент крутки - определяют по эмпирической формуле проф. Соловьева А.Н., которая для пневмомеханического способа прядения имеет вид [7, с.23]:
(1900 - 70*Рв)*Рв + 57,2
(кр = 0,316( Lшт (Тпр ];
(1900 - 70*5)*5 + 57,2
(кр = 0,316[ 35 (20 ]=0,316 * (221 + +
12,79) = 73,8.
(7) По таблице 22 [5, с.136] в соответствии с заданной линейной плотностью пряжи Тпр = 20текс и штапельной длиной волокна Lшт = 35мм, фактический коэффициент крутки (ф принимаем равным (ф = 48,03.
(8) Тогда ((ф - (кр) = 48,03-73,8 = -25,77, что соответствует К=0,7
(таблица 12 [7, с.19]).
(9) ( - коэффициент, характеризующий состояние оборудования. При нормальном состоянии оборудования ( = 1.
(10) ( - поправочный коэффициент, учитывающий строение пряжи пневомеханического способа прядения. В соответствмм с табл.15 [7, с.23] при
Тпр = 20текс и (ф = 48,03 принимаем ( = 0,784.
(11) Тогда
5 2,65 5
Рорас = 0,15 * (1-0,0375*3 - 20 )*(1 - 35 )*0,7*1*0,784 =
0,15
=33,4*0,7*0,9*0,7*1*0,784 = 11,72 сН/текс , что можно считать приемлемым, поскольку это значение почти полностью соответствует значению удельной разрывной нагрузки, установленной ГОСТом.
5.2. Сырье для выработки уточной пряжи.
I) Для уточной пряжи I сорта, линейной плотностью 20 текс для кардной системы прядения, удельная разрывная нагрузка равна [7, с.11]:
Ругост = 11,3 сн/текс
II) Для данной линейной плотности пряжи, ырабатываемой по пневмомоеханическому способу прядения, типовые сортировки имеют вид [7, с.14]: 5-I, 5-II, 4-II.
При этом сумма пороков должна составлять не более 2,5%.
Долю первого компонента примем равной (1=0,43; доля второго компонента составляет (2=0,3; на долю третьего компонента приходится (3=1-0,43-
0,3=0,27.
III) Поскольку линейные плотности основной и уточной пряжи, а также и типовые сортировки для выработки основы и утка совпадают, то с экономической точки зрения предприятию выгоднее всего для выработки утка использовать теже сорта хлопка, что и для производства основы.
IV) Основные показатели технологических свойств волокон приведены в таблице 4.
Таблица 4.
Технологические свойства хлопкового волокна.
Селекционный Сорт Lшт, Тв, Рв,
сорт хлопка мм мтекс сН
Ан-Самарканд-2 I 33,7 172 4,3
Ан-Самарканд-2 II 33,3 158 3,9
5904 - И II 36,9 156 4,1
Источник: табл. 11 [7, с.16]
V) Рассчитаем относительную разрывную нагрузку пряжи по формуле проф.
Соловьена А.Н. с учетом поправочного коэффициента (, учитывающего строение пряжи пневмомеханического способа прядения [1,с. 9]:
Рв 2,65 q
Рурасч = *(1 - 0,0375 Но - Тпр )*(1 - Lшт )*К*(*(, где
Тв Тв
(1) Рв - разрывная нагрузка волокна, сН
Рв = Рв1 * (1 + Рв2 * (2 + Рв3 * (3;
Рв = 4,3*0,43+3,9*0,3+4,1*0,27=1,92+1,3+1,57 ( 4,8 сН.
(2) Тв - линейная плотность волокна, текс
Тв = Тв1 * (1 + Тв2 * (2 + Тв3 * (3;
Тв = 0,172*0,43+0,158*0,3+0,156*0,27=0,06+0,05+0,041 = =0,151 текс.
(3) Lшт - штапельная длина волокна, мм
Lшт = Lшт1 * (1 + Lшт2 * (2 + Lшт3 * (3;
Lшт = 33,7*0,43+33,3*0,3+36,9*0,27=14,5+10,1+10,2 =34,8мм.
(4) Но - неровнота пряжи по разрывной нагрузке в процентах, характеризующая влияние технологического процесса. Для пневмомеханического способа прядения Но = 3...3,5%. Принимаем Но=3%.
(5) Для хлопка q = 5.
(6) К - коэффициент, учитывающий влияние крутки; К = f((ф - (кр), где
(кр - критический коэффициент крутки - определяют по эмпирической формуле проф. Соловьева А.Н., которая для пневмомеханического способа прядения имеет вид [7, с.23]:
(1900 - 70*Рв)*Рв + 57,2
(кр = 0,316( Lшт (Тпр ];
(1900 - 70*4,8)*4,8 + 57,2
(кр = 0,316[ 34,8 (20 ]=0,316 * *(215,7 +
12,79) = 72,2.
(7) По таблице 22 [5, с.136] в соответствии с заданной линейной плотностью пряжи Тпр = 20текс и штапельной длиной волокна Lшт =34,8мм, фактический коэффициент крутки (ф принимаем равным (ф = 48,03.
(8) Тогда ((ф - (кр) = 48,03-72,2 = -24,17, что соответствует К = 0,7
(таблица 12 [7, с.19]).
(9) ( - коэффициент, характеризующий состояние оборудования. При нормальном состоянии оборудования ( = 1.
(10) ( - поправочный коэффициент, учитывающий строение пряжи пневомеханического способа прядения. В соответствмм с табл.15 [7, с.23] при
Тпр = 20текс и (ф = 48,03 принимаем ( = 0,784.
(11) Тогда
4,8 2,65 5
Рурас = 0,15 * (1-0,0375*3 - 20 )*(1 - 34,8 )*0,7*1*0,784 =
0,15
=32,8*0,7*0,9*0,7*1*0,784 = 11,31 сН/текс , что можно считать приемлемым, поскольку это значение почти полностью соответствует значению удельной разрывной нагрузки, установленной ГОСТом.
6. Оптимизация по стоимости состава смеси на ЭВМ.
1) Оптимизация смеси по стоимости проводится по формуле 5 [7, с.24]:
С = ( Сi * (i , где
С - стоимость смеси;
Сi - стоимость i-го компонента смеси;
(i - доля i-го компонента смеси.
2) Согласно табл. 16 [7, с.24] стоимость одной тонны хлопка-волокна равна:
- для хлопка 5 типа I промышленного сорта С1 = 1990 руб/тонну;
- для хлопка 5 типа II промышленного сорта С2 = 1910 руб/тонну;
- для хлопка 4 типа II промышленного сорта С3 = 2010 руб/тонну.
3) При оптимизации смеси по стоимости на ЭВМ были получены следующие данные:
Основа:
Уток:
Поскольку в соответствии с [7, с.22] доля первого компонента смеси не должна равняться нулю, а доля второго и третьего компонентов не может превышать 35%. Поэтому результаты вычисления на ЭВМ в дальнейших расчетах использоваться не будут; а вместо них будут использоваться доли коипонентов, полученные в пунктах 5.1. и 5.2. настоящей расчетно- пояснительной записки. При этом стоимость смеси для выработки основы составляет 1966 руб/тонну, а для выработки утка 1971,4 руб/тонну, что меньше стоимости, полученной на ЭВМ; это обясняется тем, что шаг при подборе доли компонентов составляет 10-20%.
7. Составление плана прядения и выбор оборудования.
7.1. Составление плана прядения.
1) Составим план прядения с учетом того, что:
(1) основная и уточная пряжа вырабатывается по кардной системе прядения;
(2) выработка уточной и основной пряжи предусматривает пневмомеханический способ прядения;
(3) поскольку план прядения составляется в зависимости от линейной плотности пряжи, а в данном случае линейные плотности основы и утка совпадают, не имеет смысла составлять 2 плана прядения отдельно для основы и утка.
Ограничимся составлением одного плана прядения, подходящего как для выработки основы, так и для выработки утка.
2) Составляем план прядения согласно “Справочника по хлопкопрядению” [2, с.55].
Пневмомеханическая прядильная машина ППМ-120МС.
- Определим крутку на машине ППМ-120МС:
К = (т * 100/(Тпр , где
(т - табличное значение коэффициента крутки. Согласно таблице 22 [5, с.136] в соответствии с Тпр = 20текс и Lшт = 35мм принимаем (т = 48,03.
Тогда К = 48,03*100/(20 = 1074 кр/м.
- Вытяжка на машине ППМ-120-МС равна Е = 172 [2, с.56].
- Скорость выпуска равна 42,9 м/мин [2, с.257].
- Частота вращения прядильной камеры определяем по формуле nп.к. = К * Vвып; nп.к. = 1074 * 42,9 = 45000 об/мин.
- К.Р.О. принимаем равным К.Р.О.=0,97 [2, с.56].
- К.П.В. на машине ППМ-120МС равен К.П.В.=0,93 [2, с.56].
- Производительность одного прядильного устройства машины определим по следующей формуле [1, с.121] :
Vвып * Тпр * К.П.В. * Ку * 60
Р = 1000 * 1000 , где
Ку - коэффициент укрутки пряжи, Ку=0,945 [1, с.121].
Тогда 42,9*20*0,93*0,945*60
Р = 1000*1000 = 0,045 кг/час.
Производительность всей машины равна
Рм = m * Р, где m - количество прядильных устройств на машине. Принимаем m=200 [2, с.258].Тогда Рм = 200 * 0,045 = 9 кг/час.
Ленточная машина II-го прехода Л2-50-220УМ.
- Линейную плотность вырабатываемой ленты определяем по формуле 6 [7, с.29]:
Тл2 = Тпр * Е/d , где
Е - вытяжка на машине ППМ-120МС, Е=172; d - число сложений на машине ППМ-120МС, d=1;
Значит, Тл2 = 20*172/1 = 3440 текс.
- Вытяжку на машине Л2-50-220УМ в соответствии с [2, с.55] принимаем равной Е=6.
- Число сложений принимаем d=6 [1, с.144].
- Скорость выпуска на машине Л2-50-220УМ принимаем равной Vвып=318,2 м/мин [2, с.182].
- К.Р.О. принимаем равным К.Р.О.=0,97 [2, с.55].
- К.П.В. принимаем равным К.П.В.=0,78 [2, с.55].
- Производительность машины определяем в соответствии с [1, с.74]
Тл2 * Vвып * 60 * К.П.В. * m
Р = 1000 * 1000 , где m - число выпусков на машине, m = 2 [2, с.172].
Тогда 3440*318,2*60*0,78*2
Р = 1000*1000 = 102,5 кг/час.
Ленточная машина I-го перехода ЛА-54-500В.
- Линейную плотность вырабатываемой ленты определим по формуле 6 [7, с.29]:
Тл1 = Тл2 * Е/d , где
Тл2 - линейная плотность ленты 2-го перехода, Тл2=3440 текс;
Е - вытяжка на машине Л2-50-220УМ, Е=6; d - число сложений на машине Л2-50-220УМ, d=6.
Тогда Тл1 = 3440*6/6 = 3440 текс.
- Вытяжка на машине ЛА-54-500В равна Е=5,8 [1, с.144].
- Скорость выпуска равна Vвып = 300 м/мин [2, с.58].
- Принимаем К.Р.О. равным К.Р.О.=0,985 [2, с.58].
- Принимаем К.П.В.равным К.П.В.=0,84 [2, с.58].
- В соответствии с [1, с.74] производительность машины определяется по следующей формуле:
Тл1 * Vвып * 60 * К.П.В. * m
Р = 1000 * 1000 , где m - число выпусков на машине, m = 1 [2, с.172].
Тогда 3440*300*60*0,84*1
Р = 1000*1000 = 52,01 кг/час.
Чесальная машина ЧМД-4.
- Линейная плотность вырабатываемой ленты определяется по формуле 6 [7, с.29]:
Тч.л. = Тл1 * Е/d , где
Тл1 - линейная плотность ленты 1-го перехода, Тл1=3440текс;
Е - вытяжка на машине ЛА-54-500В, Е=5,8; d - число сложений на машине ЛА-54-500В, d=6;
Тогда Тч.л. = 3440*5,8/6 = 3325 текс.
- Вытяжку на машине ЧМД-4 принимаем равной Е=116 [2, с.58].
- Скорость выпуска на машине ЧМД-4 равна Vвып=110 м/мин [2, с.122].
- К.Р.О. принимаем равным К.Р.О.=0,895 [2, с.58].
- К.П.В. на машине ЧМД-4 равен К.П.В.=0,93 [2, с.58].
- В соответствии с [1, с.51] производительность чесальной машины определяется по следующей формуле:
Vвып * Тч.л. * 60 * К.П.В.
Р = 1000 * 1000 ;
110*3325*60*0,93
Р = 1000*1000 = 20,5 кг/час.
Трепальная машина ТБ-3.
Поскольку разработку проектов для выработки суровой хлопчатобумажной пряжи по кардной системе прядения следует вести при бункерном
(бесхолстовом) способе питания чесальных машин, то в плане прядения для трепальной машины возможно указать только:
- К.Р.О. принимаем равным К.Р.О.=0,955 [2, с.58].
- К.П.В. принимаем равным К.П.В.=0,94 [2, с.58].
- Производительность машины принимаем равной Р=212 кг/час [2, с.58].
На основе полученных данных составим план прядения для выработки основы и утка.
7.2. Выбор оборудования и его характеристика.
I) Трепальная машина ТБ-3.
Трепальная машина ТБ-3 включена в состав разрыхлительно-трепального агрегата, который вместе со шляпочными чесальными машинами включаются в состав поточных линий “кипа - чесальная лента”. Для кардной системы с пневмомеханическим способом прядения разработана ПО НИЭКИПМАШ следующая поточная линия [7, с.26]:
1) автоматический питатель АП-36 /1 шт./
2) смесовая машина МСП-8 /1 шт./
3) шестибарабанный наклонный очиститель ОН-6-4М /1 шт./
4) горизонтальный разрыхлитель ГР-8 /1 шт./
5) пильчатый разрыхлитель РПХ-М /1 шт./
6) обеспыливающая машина МО /1 шт./
7) трепальная машина ТБ-3 /2 шт. - волокнистый поток посредством пневомтического распределителя делится на 2 потока, поступающих параллельно на 2 машины ТБ-3/.
8) с каждой треплаьной машины волокнистый поток распределяется по бункерам 8 чесальных машин ЧМД-4.
Схематично поточную линию можно представить следующим образом:
8 8 8 8 8 8 8 8
7
1 2 3 4 5 6
7
8 8 8 8 8 8 8 8
Техническая характеристика трепальной машины ТБ-3 [9, с.54]: частота вращения, об/мин ножевого барабана 715, 815, 920, 440,
480, 560 трепала 1190, 1060, 930, 825. производительность, кг/час 150 - 200 установленная мощность, кВт 4,1 способ удаления угаров автоматический рабочая ширина, мм 1000 габаритный размеры машины, мм: длина 3565 ширина 1790 высота 2840
Масса машины, кг, не более 2700.
II) Чесальная машина ЧМД-4.
На машине осуществляется процесс кардочесания, т.е. разъединения спутанных волокон, удаление примесей и коротких волокон, частичное распрямление волокон и их ориентация. Одновременно с этим происхолдит дальнейшее смешивание волокон, преобразование их в ленту и выравнивание вырабатываемого продукта по линейной плотности.
Техническая характеристика двухбарабанной чесальной машины [2, с.111]: рабочая ширина машины, мм 1000 диаметры рабочих органов по металлу, мм: холстового валика 152 питающего цилиндра 57 приемного барабана 222 рабочего валика 80 чистительного валика 52 первого и второго главных барабанов 662 съемного и съемно-передающего барабанов 226 съемного барабана 164 съемно-передающего валика 76 давильных валов 77 питающего цилиндра вытяжного прибора 60 вытяжного цилиндра вытяжного прибора 36 плющильных валиков лентоукладчика 55 длина рабочей грани питающего столика, мм 33,6 число шляпок на первом шляп. полотне 74 число шляпок на втором шляп. полотне 60 скорость движения шляп. полотна, мм/мин: первого 63,5-243 второго 37-120 длина перераб. хлоп. волокна, мм 28/29-34/35 лин. плотность вол. слоя на питании,ктекс 455-345 лин.плотность ленты, ктекс 5-3,33 производительность, кг/час до 30 габаритные размеры с лентоукладчиком, мм: при диаметре таза 500 600 длина 4380 4450 ширина 1710 1790 высота 1550 1550 масса машины 5500 5530.
III) Ленточная машина 1-го перехода ЛА-54-500В и 2-го перехода Л2-50-
220УМ.
Ленточные машины преденазначены для вытягивания и сложения лент. Процесс вытягивания осуществляется с целью утонения лент, а также распрямления и параллелизации волокон.
Машина Л2-50-220УМ имеет автосъем наработанных тазов, а машина ЛА-54-500В снабжена системой автоматического регулирования толщины вырабатываемой ленты.
Техническая характеристика машин ЛА-54-500В и Л2-50-220УМ [2, с.172]:
ЛА-54-500В Л2-50-220УМ число выпусков 1 2 длина перараб. волкна, мм 27/28-40/41 24/28-40/41 лин. плотность пит. и вып. ленты 2,86-5 3,1-5 общая вытяжка 5,5-8,5 3,34-8,48 число сложений 6-8 6-8 скорость выпуска, м/мин 220-410 300-500 производительность, кг/час 46-193 150 диаметры цилиндров вытяж.прибора,мм 50,28,40 54,39,44 диаметры нажимных валико, мм 32, 28,28 32,28,32 диаметры плющильных валов линий, мм первой 50,5 - второй 50 - размеры таза на питании, мм диаметр 500 500 высота 1000 1000 размеры таза на выпуске, мм: диаметр 220 500,914 высота 900,1000 1000,1067 габаритные размеры, мм: длина 5260 4200 ширина 1760 1766 высота 2200 1720
IV. Прядильная пневмомеханическая машина ППМ-120 МС.
Прядильная машина предназначена для получения окончательного продукта прядильного производства - пряжи. Она используется для выработки кардной пряжи из хлопкового волокна средневолокнистых сортов. Машина ППМ-120 МС оснащена устройствами полуавтоматической ликвидации обрыва пряжи и механизмами нитеотвода при смене бобин и резервной намотки.
Техническая характеристика машины ППМ-120 МС [2, с.257]: лин. плотность вырабатыв. пряжи, текс из хлопкового волокна 100-15,4 из химических волокон 72-18,5 длина перараб. волокна, мм 25-40 вытяжка (расчетная) 34.5-259,7 число кручений на 1 метр 345-1610 лин. плотность прераб. ленты, ктекс 5-2,2 наибол. скорость выпуска, м/мин 61 частота вращения пряд. камеры, об/мин 40000-45000 частотавращения дискрет.барабанчиков 5000-9000 максим. число прядил. устройств 200 диаметр камеры прядил. устройства, мм 67,54 размер питающей паковки, мм 214х900 масса ленты в тазу, кг 3-6 размеры цилинд. катушки для пряжи, мм: внешний диаметр 56 длина 98 размеры цилин. бобины с пряжей, мм 220х250х85 масса пряжи на катушке, кг 1,5-2 габаритные размеры, мм: длина 14885 ширина с тазами 1040 высота 1800 масса машины, кг 5000
8. Составление таблицы выходов полуфабрикатов и пряжи и расчет коэффициента загона.
8.1. Основная пряжа.
1) Поскольку выбранная нами смесь состоит из нескольких компонентов с различым выходом для каждого компонента, то для определения выхода пряжи из смеси воспользуемся формулой 9 [7,с.30]: Всм = ( Вi * (i, где
Вi - выход пряжи i-го компонента смеси;
(i - доля i-го компонента.
2) Расчет норм выхода пряжи, обратов и отходов из смеси произведем в таблице 6. Таблица 6.
Нормы выхода основной пряжи, обратов и отходов из смеси, %.
Вид продукта и Промышленный сорт Выход
отходов хлопкового волокна из
смеси
I II
Обраты, всего 1,14 1,45 1,31*
в том числе:
отходы разрых.-треп.агрег. 0,3 0,5 0,41
рвань ленты 0,84 0,95 0,9
Отходы прядомые 7,8 9,04 8,48
в том числе:
мычка 0,01 0,02 0,01
кардный очес 2,4 2,6 2,51
орешек и трепальный пух 3,73 4,15 3,96
орешек и чесальный пух 1,46 2,02 1,77
чистая подметь 0,1 0,15 0,13
путанка 0,1 0,1 0,1
Отходы ватные 0,23 0,29 0,26
в том числе:
пух с чесальных палок
верхних валиков и чистителей 0,08 0,09 0,08
загрязненная подметь 0,15 0,2 0,18
Прочие отходы(подвальный
пух с фильтров, грязная
и масляная подметь 0,4 0,45 0,43
Невидимые отходы 1 2,1 1,61
Всего отходы и обраты 10,57 13,33 12,09
Пряжа 89,43 86,67 87,91
* 1,31 = 1,14*0,45 + 1,45 *(0,35+0,2)
Источник: таблица 18 [7, с.31]
3) Распределим обраты и отходы по переходам обработки в соответствии с планом прядения и составим таблицу 7.
Таблица 7.
Расчет коэффициента загона полуфабрикатов для выработки основной пряжи.
Наименование обра- Всего В том числе по переходам
тов и отходов сорти-трепа-чеса-нленточ-ленточ-пряди
ровка ние ие ный I ный II -льны
й
Отходы
разрыхлительно-трепального0,41 - 0,246 0,164 -
агрегата
Рвань ленты 0,9 0,36 0,225 0,18 0,135
Мычка 0,01 - 0,01
Кардный очес 2,51 2,51 -
Орешек и трепальный пух 3,96 - 3,96
Орешек и чесальный пух 1,77 1,77 -
Чистая подметь 0,13 0,03250,0195 0,0195 0,058
5
Путанка 0,1 - 0,1
Пух с чес.палок, верхних
валиков и чистителей 0,08 0,02 0,024 0,024 0,012
Загрязненная подметь 0,18 - 0,18
Прочие отходы 0,43 0,43 -
Невидимые отходы 1,61 0,644 0,564 0,4025-
Всего отходов и обратов 12,09 1,074 4,95 5,259 0,2685 0,2235 0,315
5
Выход полуфабрикатов
и пряжи 98,93 93,98 88,72 88,45 88,23 87,91
Коэффициент загона 1,13 1,07 1,01 1,01 1,004 1
Источник: таблица 21 [7, с.34]
8.2. Уточная пряжа.
1) Расчет норм выхода пряжи, обратов и отходов из смеси волокна произведем в таблице 8.
Таблица 8 .
Нормы выхода уточной пряжи, обратов и отходов из смеси, %.
Вид продукта и Промышленный сорт Выход
отходов хлопкового волокна из
смеси
I II
Обраты, всего 1,14 1,45 1,32*
в том числе:
отходы разрых.-треп.агрег. 0,3 0,5 0,42
рвань ленты 0,84 0,95 0,9
Отходы прядомые 7,8 9,04 8,51
в том числе:
мычка 0,01 0,02 0,016
кардный очес 2,4 2,6 2,51
орешек и трепальный пух 3,73 4,15 3,97
орешек и чесальный пух 1,46 2,02 1,78
чистая подметь 0,1 0,15 0,13
путанка 0,1 0,1 0,1
Отходы ватные 0,23 0,29 0,26
в том числе:
пух с чесальных палок
верхних валиков и чистителей 0,08 0,09 0,08
загрязненная подметь 0,15 0,2 0,18
Прочие отходы(подвальный
пух с фильтров, грязная
и масляная подметь 0,4 0,45 0,43
Невидимые отходы 1 2,1 1,62
Всего отходы и обраты 10,57 13,33 12,14
Пряжа 89,43 86,67 87,86
* 1,32 = 1,14*0,43 + 1,45 *(0,3+0,27)
Источник: таблица 18 [7, с.31]
2) Распределим обраты и отходы по переходам обработки в соответствии с планом прядения и составим таблицу 9.
Таблица 9.
Расчет коэффициента загона полуфабрикатов для выработки уточной пряжи.
Наименование обра- Всего В том числе по переходам
тов и отходов сорти-ртрепа-чеса-нленточ-ленточ-пряди
овка ние ие ный I ный II -льны
й
Отходы
разрыхлительно-трепальног0,42 - 0,252 0,168 -
о агрегата
Рвань ленты 0,9 0,36 0,225 0,18 0,135
Мычка 0,016 - 0,016
Кардный очес 2,51 2,51 -
Орешек и трепальный пух 3,97 - 3,97
Орешек и чесальный пух 1,78 1,78 -
Чистая подметь 0,13 0,03250,0195 0,0195 0,058
5
Путанка 0,1 - 0,1
Пух с чес.палок, верхних
валиков и чистителей 0,08 0,02 0,024 0,024 0,012
Загрязненная подметь 0,18 - 0,18
Прочие отходы 0,43 0,43 -
Невидимые отходы 1,62 0,648 0,567 0,405 -
Всего отходов и обратов 12,14 1,078 4,969 52,7550,2685 0,2235 0,321
5
Выход полуфабрикатов
и пряжи 98,92 93,95 88,67 88,4 88,18 87,86
Коэффициент загона 1,13 1,07 1,01 1,01 1,004 1
Источник: таблица 21 [7, с.34]
9. Технологический расчет ленточной машины 2-го прехода Л2-50-220УМ.
Для расчета машины Л2-50-220УМ воспользуемся кинематической схемой, приведенной в [8, с.32].
I. Определим общую вытяжку на машине и число зубьев сменной вытяжной шестерни Zв1.
1) Ео = Твх * d/Твых; Ео = 3440*6/3440 = 6.
2) С другой стороны, d5 0,052 46 Zв1 55
Ео = d1 * i1-5 = 0,044 * 21 * 38 *
38 = =0,1*Zв1.
Значит, CONSTЕо = 0,1.
3) Так как Ео = 6 и Ео = 0,1*Zв1, то
0,1*Zв1 = 6 ( Zв1 = 60 зубьев.
II. Определим число зубьев сменной вытяжной шестерни Zв2.
Поскольку непосредственный расчет Zв2 затруднен, то в соответствии с [8, с.16] первую частную вытяжку примем равной Е1 = 1,21.
Тогда Zв2 = 78,2/1,21 = 64,6. Принимаем Zв2=65 зубьев.
III. Определим частные вытяжки на машине.
1) промежуточный цилиндр (2) - питающий цилиндр (1) d2 0,028 48 53 58
Е1 = d1 * i1-2 = 0,044 * 48 * 65 * 25 = 1,2
2) выпускной цилиндр (3) - промежуточный цилиндр (2) d3 0,05 25 65 48 46 60 55
Е2 = d2 * i2-3 = 0,028 * 58 * 53 * 48 * 21 * 38 * 34 = 5,28.
3) гладкий вал (4) - выпускной цилиндр (3) d4 0,0505 34
Е3 = d3 * i3-4 = 0,05 * 34 = 1,01.
4) валик лентоукладчика (5) - гладкий вал(4) d5 0,052 34
Е4 = d4 * i4-5 = 0,0505 * 38 = 0,92.
5) Проверим общую вытяжку
Ео = Е1*Е2*Е3*Е4 = 1,2*5,28*1,01*0,92 = 5,99 ( 6.
IV. Определим частоты вращения и скорости всех рабочих органов.
1) питающий цилиндр (1)
180 38 21 n1 = 1450 * 190 * 0,98 * 60 * 46 = 327,8 об/мин;
V1 = ( * d1 * n1 = 3,14*0,044*327,8 = 45,3 м/мин.
2) промежуточный цилиндр (2)
48 53 58 n2 = n1 * 48 * 65 * 25 = 620,1 об/мин;
V2 = ( * d2 * n2 = 3,14*0,028*620,1 = 54,5 м/мин.
3) выпускной цилиндр (3)
180 55 n3 = 1450 * 190 * 0,98 * 34 = 2177,7 об/мин;
V3 = ( * d3 * n3 = 3,14*0,05*2177,7 = 341,9 м/мин.
4) гладкий вал (4) n4 = n3 * 34/34 = 2177,7 об/мин;
V4 = ( * d4 * n4 = 3,14*0,0505*2177,7 = 345,3 м/мин.
5) валик лентоукладчика (5) n5 = n4 * 34/38 = 2177,7*34/38 = 1948,5 об/мин;
V5 = ( * d5 * n5 = 3,14*0,052*1948,5 = 318,2 м/мин.
V. Оп...

ВНИМАНИЕ!
Текст просматриваемого вами реферата (доклада, курсовой) урезан на треть (33%)!

Чтобы просматривать этот и другие рефераты полностью, авторизуйтесь  на сайте:

Ваш id: Пароль:

РЕГИСТРАЦИЯ НА САЙТЕ
Простая ссылка на эту работу:
Ссылка для размещения на форуме:
HTML-гиперссылка:



Добавлено: 2010.12.17
Просмотров: 1032

Notice: Undefined offset: 1 in /home/area7ru/area7.ru/docs/linkmanager/links.php on line 21

При использовании материалов сайта, активная ссылка на AREA7.RU обязательная!

Notice: Undefined variable: r_script in /home/area7ru/area7.ru/docs/referat.php on line 434