Главная / Рефераты / Рефераты по архитектуре

Реферат: Кондиционирование универсама


Содержание
1. Исходные данные. 2
2. Определение количества выделяющихся вредностей и расчет необходимых воздухообменов 3
2.1. Воздухообмен по избыткам явной теплоты 3
2.2. Воздухообмен по ассимиляции выделяющейся влаги 3
2.3. Воздухообмен по вредным выделениям 4
2.4. Количество рециркуляционного воздуха 4
3. Построение процессов обработки воздуха на ID диаграмме 5
4. Расчет основных рабочих элементов кондиционера и подбор оборудования
6
4.1. Расчет фильтра 6
4.2. Камера орошения 7
4.3. Воздухонагреватели 8
4.4. Холодильные установки 9
4.5. Вентиляторные агрегаты 10
Список литературы. 10
Схема компоновки кондиционера 11
1. Исходные данные
Схема СКВ - 1
Место строительства г.ЯЛТА.
Помещение – УНИВЕРСАМ
Размеры помещения 38х20х5 м.
Число людей – n = 400 чел.
Теплопоступления от солнечной радиации Qср = 14,5 кВт, от освещения Qосв =12,6 кВт, от оборудования Qоб = 0
Влаговыделения от оборудования Wоб = 0
Теплоноситель – горячая вода для ХПГ (1=150 оС, (2=70 оС, для ТПГ (`1=70 оС, (`2=50 оС.
табл. 1
период года холодный и п.у. теплый
расчетные параметры наружного воздуха
температура text, оС tБext = -6 tБext = 30,5
энтальпия Iext, кДж/кг IБext = -2,5 IБext = 64,5
скорость ветра (ext, м/с 8,7 1
барометрич. давление Pext , 1010 1010
ГПа

расчетные параметры внутреннего воздуха.
температура воздуха, tв оС 20 24
относительная влажность, ?в,60 60
%
влагосодержание dв, г/кг 8,7 11,2

Выбор параметров наружного воздуха производен по параметрам Б (прил. 8
[1]).
2. Определение количества выделяющихся вредных веществ и расчет необходимых воздухообменов
2.1. Воздухообмен по избыткам явной теплоты
Теплопоступления от людей для ТПГ:
QляТ = qя • n = 0,075 • 400 = 30 кВт, где qя – поток теплоты, выделяемый одним человеком, qя=0,075 кВт – при легкой работе и t=24оС.
Теплопоступления от людей для ХПГ:
QляХ = qя • n = 0,1 • 400 = 40 кВт, где qя = 0,1 кВт – при легкой работе и t=20оС.
Теплоизбытки помещения для ТПГ:
QяТ = Qля + Qср + Qосв + Qоб = 30 + 14,5 + 12,6 + 0 = 57,1 кВт
Теплоизбытки помещения для ХПГ:
QяХ = Qля + Qосв + Qоб = 40 + 12,6 + 0 = 52,6 кВт
Температура приточного воздуха для ТПГ: tп = tв - ?t = 24 – 6 = 18 оС, где ?t – температурный перепад в зависимости от помещения и подачи воздуха
?t = 6 оС – для общественных зданий при высоте притока 5 м.
Температура приточного воздуха для ХПГ: tп = tв - ?t = 20 – 6 = 14 оС,
Воздухообмен по избыткам явной теплоты для ТПГ:
G1Т = 3600 • Qя / св (tв – tп) = 3600 • 57,1 / 1 • (24-18) = 34 260 кг/ч где св – удельная теплоемкость воздуха св = 1 кДж/(кг оС)
Воздухообмен по избыткам явной теплоты для ХПГ:
G1Х = 3600 • Qя / св (tв – tп) = 3600 • 52,6 / 1 • (20-14) = 31 560 кг/ч

2.2. Воздухообмен по ассимиляции выделяющейся влаги
Избыточные влаговыделения в помещении для ТПГ:
WТ = gw • n + 1000 • Wоб = 105 • 400 + 1000 • 0 = 42 000 г/ч где gw – влаговыделения одним человеком gw = 105 г/ч – при легкой работе и t=24оС.
Избыточные влаговыделения в помещении для ХПГ:
WХ = gw • n + 1000 • Wоб = 75 • 400 + 1000 • 0 = 30 000 г/ч где gw = 75 г/ч – при легкой работе и t=20оС.
Воздухообмен по ассимиляции выделяющейся влаги для ТПГ:
G2Т = WТ / (dв – dп) = 42 000 / (11,2-6,2) = 8 400 кг/ч
Воздухообмен по ассимиляции выделяющейся влаги для ХПГ:
G2Х = WХ / (dв – dп) = 30 000 / (11,2-1) = 2 940 кг/ч
2.3. Воздухообмен по вредным выделениям
Количество вредных веществ поступающих в воздух:
Z = n • z` = 400 • 60 = 24000 г/ч где z` - выделения 1 человеком СО2 при легкой работе z` = 45 г/ч
Воздухообмен по вредным выделениям:
G3 = ? • Z / (zв – zп) = 1,2 • 24000 / (3,2 – 0,6) = 11 000 кг/ч где zв – ПДК СО2 в удаляемом воздухе для помещений с кратковременным
пребыванием людей zв =3,2 г/м3 zп - концентрация СО2 в приточном воздухе для малых городов zп
=0,6 г/м3
К расчету принимается наибольший воздухообмен по избыткам явной теплоты для теплого периода.
G = G1Т = 34 260 кг/ч
L = G/? =34260/1,2 = 28 550 м3/ч
2.4. Количество рециркуляционного воздуха
Минимально необходимое количество наружного воздуха:
Gнmin = ? • n • l = 1,2 • 400 • 20 = 9600 кг/ч где l – количество наружного воздуха на 1 чел, при кратковременном пребывании l = 20 м3/ч
Сравнение минимально необходимого количества наружного воздуха и воздухообмена по ассимиляции выделяющейся влаги:
Gнmin < G3 принимаем Gн = G3= 11 000 кг/ч
Количество рециркуляционного воздуха
Gр = G – Gн = 34 260 – 11 000 = 23 260 кг/ч
3. Построение процессов обработки воздуха на ID диаграмме
Избыточный поток скрытой теплоты от людей для ТПГ:
QсТ = = qс • n = 0,08 • 400 = 32 кВт, где qя – поток теплоты, выделяемый одним человеком, qс=0,08 кВт – при легкой работе и t=24оС.
Теплопоступления от людей для ХПГ:
QсХ = qс • n = 0,05 • 400 = 20 кВт, где qс = 0,05 кВт – при легкой работе и t=20оС.
Угловой коэффициент угла процесса для ТПГ:
EТ = 3600 • (QяТ + QсТ) / WТ = 3600 • (57,1 + 32) / 42 = 7600 кДж/кг влаги
Угловой коэффициент угла процесса для ХПГ:
EХ = 3600 • (QяХ + QсТ) / WХ = 3600 • (52,6 + 20) / 30 = 8700 кДж/кг влаги
Влагосодержание смеси наружного и рециркуляционного воздуха для ТПГ dс = (Gн • dн + Gр • dв) / G = (11 000 • 13,2 + 23260 • 11,2) / 34260 = 12 г/кг
Влагосодержание смеси наружного и рециркуляционного воздуха для ХПГ dс = (Gн • dн + Gр • dв) / G = (11 000 • 2,4 + 23260 • 8,7) / 34260 = 6,8 г/кг
После построения I-d диаграммы полученные данные сведены в табл.2 табл.2
воздух обозн. t, оС I, кДж/кг
ТПГ
наружный НТ 30,5 64,5
смесь СТ 28,2 59
камера орошения ОТ 14,8 39,5
приточный ПТ 18 43
внутренний ВТ 24 52,5
удаляемый В`Т 27 55,8

ХПГ
наружный НХ -6 -2,5
смесь СХ 11 25,8
первый подогреватель КХ 16,3 31
камера орошения ОХ 11 31
приточный ПХ 14 33,8
внутренний ВХ 20 42
удаляемый В`Т 23 45
4. Расчет основных рабочих элементов кондиционера и подбор оборудования
Подбор оборудования выполнен на основании [2].
К установке принимаем центральный кондиционер КТЦЗ-31,5 с номинальной производительностью L=31 500 м3/ч.
4.1. Расчет фильтра.
Для проектируемой системы центрального кондиционирования воздуха, выбираем рулонный фильтр, расположенный за смесительной секцией.
Максимальная концентрация пыли в рабочей зоне общественных зданий zwz = 0,5 мг/м3
Содержание пыли в наружном воздухе непромышленного города zext = 0,6 мг/м3
Степень очистки приточного воздуха
(тр= 100% • (zext - zwz) / zext = 100 • (0,6- 0,5)/0,6 = 17% класс фильтра – III (предел эффективности 60%)
Фильтр подобран по табл. 4.2 [2]: тип фильтра: волокнистый, замасляный ячейковый ФяУБ фильтрующий материал - ФСВУ номинальная воздушная нагрузка на входное сечение q = 7000 м3/(ч•м2) площадь ячейки fя = 0,22 м2 начальное сопротивление Pф.н =40 Па конечное сопротивление Pф.к = 150 Па удельная пылемкость П = 570 г/м2 способ регенерации – замена фильтрующего материала.
Требуемая площадь фильтрации:
Fфтр = L / q = 28550/7000=4,01 м2,
Необходимое количество ячеек: nя = Fфтр / fя = 4,01 / 0,22 = 18,23 к установке принимаем 18 ячеек
Действительная степень очистки по номограмме 4.4 [2] 1-Е = 18% => (д=82%
(д > (тр
Количество пыли, осаждаемой на 1 м2 площади фильтрации в течении 1 часа. mуд = L • zext • (n / Fф = 28550 • 0,6•10-3 • 0,82 / 4,01 = 3,4 г/м2ч
Периодичность замены фильтрующей поверхности:
(рег = П / mуд=570 / 3,4 = 167 ч = 7 сут.

4.2. Камера орошения.
К установке принимается форсуночная камера орошения ОКФ-3 03.01304 исп.1 всего форсунок 63 шт., всего стояков – 7 шт.
4.2.1. ХПГ процесс обработки воздуха – адиабатный
Коэффициент адиабатной эффективности:
ЕА = = =0,96 где tвк – температура воздуха конечная (после камеры орошения) tвк
=11 оС tвн – температура воздуха начальная (до камеры орошения) tвк
=16,3 оС tмвн – температура по мокрому термометру tмвн =10,8 оС
Коэффициент орошения ?=2,0 – по графику на рис. 15.27 [2].
Расход воды на орошение:
Gж = ? • G = 2,0 • 34260 = 68 520 кг/с
Давление воды перед форсункой:
?pж = 80 кПа – по графику на рис. 15.32 [2].
4.2.2. ТПГ процесс обработки воздуха – политропный – охлаждение и осушение.
Коэффициент адиабатной эффективности:
ЕА = = =0,38 где Iвк – энтальпия воздуха конечная (после камеры орошения) Iвк
=39,5 кДж/кг tвн – энтальпия воздуха начальная (до камеры орошения) Iвк =59 кДж/кг
Iпрв – предельная энтальпия для данного процесса Iпрв =38,5 кДж/кг
Iпрвн – предельная энтальпия для начального состояния Iпрвн =90 кДж/кг
Коэффициент орошения ?=0,7 – по графику на рис. 15.27 [2].
Коэффициент политропной эффективности ЕП = 0,25 – по номограмме на рис.
15.27 [2].
Расход воды на орошение:
Gж = ? • G = 0,7 • 34260 = 23980 кг/с
Относительная разность температур воздуха:
? = b • c • ? • (1/ЕП – 1/ЕА) = 0,33 • 4,19 • 0,7 • (1/0,25 – 1/0,38) =
1,32 оС где b – коэффициент аппроксимации b=0,33 (кг•оС)/кДж; сж – удельная теплоемкость воды с=4,19 кДж/(кг•оС)
Температура воды начальная: tжн = = = 6 оС где tпрв – предельная температура для данного процесса tпрв =13,8 оС
Температура воды конечная: tжн = = = 11,6 оС
Давление воды перед форсункой:
?pж = 30 кПа – по графику на рис. 15.34 [2].
4.3. Воздухонагреватели.
Первый воздухонагреватель подбирается для ХПГ, второй – для ТПГ.
К установке принимается воздухонагреватели 03.10114 площадь фаса...

ВНИМАНИЕ!
Текст просматриваемого вами реферата (доклада, курсовой) урезан на треть (33%)!

Чтобы просматривать этот и другие рефераты полностью, авторизуйтесь  на сайте:

Ваш id: Пароль:

РЕГИСТРАЦИЯ НА САЙТЕ
Простая ссылка на эту работу:
Ссылка для размещения на форуме:
HTML-гиперссылка:



Добавлено: 2011.04.07
Просмотров: 813

При использовании материалов сайта, активная ссылка на AREA7.RU обязательная!