Главная / Рефераты / Рефераты по теплотехнике
Реферат: Тепловой расчет котла Е-75-40ГМ
Notice: Undefined variable: ref_img in /home/area7ru/area7.ru/docs/referat.php on line 323
Министерство Высшего Образования РФ
Кафедра Тепловых Электрических Станций
Пояснительная записка к курсовому проекту на тему:
«Расчет парового котла типа Е-75-40 ГМ».
Выполнил:
Проверил:
Аннотация.
В данной курсовой работе рассмотрен типовой расчет промышленного парогенератора на примере парового котла Е-75-40 ГМ. Вид топлива, сжигаемого при работе котла мазут сернистый.
Основные параметры котла:
1. Номинальная паропроизводительность - 75;
2. Рабочее давление в барабане котла - 44;
3. Рабочее давление на выходе из пароперегревателя - 40;
4. Температура перегретого пара - 440;
5. Температура питательной воды - 150;
6. Температура уходящих газов - 180;
7. Температура горячего воздуха - 190.
В расчетно-пояснительной записке содержится: листов- эскизов- таблиц-
Техническая характеристика парогенератора Е-75-40 ГМ.
Топочная камера объемом 297 полностью экранирована трубами Ш60*3 ммс шагом 100 мм на боковых, фронтовой и задней стенах. На боковой стене топки расположены 2 горелки.
Схема испарения – трехступенчатая: в барабане расположены чистый отсек первой ступени испарения и два солевых отсека второй ступени (по торцам барабана) третья ступень вынесена в выносные циклоны Ш377мм.
Перегреватель – с вертикально расположенными змеевиками, двухступенчатый, выполнен из труб Ш42*3 мм. Количество змеевиков – 18.
Поперечный шаг труб – 75 мм, расположение - коридорное.
Экономайзер – стальной, гладкотрубный, змеевиковый, двухступенчатый, с шахматным расположением труб Ш32*3 мм. Поперечный шаг труб – 75 мм, продольный – 55 мм.
Воздухоподогреватель – трубчатый, вертикальный, с шахматным расположением труб Ш40*1,6 мм. Поперечный шаг труб – 60 мм, продольный – 42 мм.
Технические и основные конструктивные характеристики парогенератора следующие:
Номинальная паропроизводительность 75;
Рабочее давление пара 40;
Температура перегретого пара 440;
Площадь поверхностей нагрева, :
1) лучевоспринимающая (экранов и фестона) 211;
2) конвективная:
- фестона 31;
- перегревателя: 380
- экономайзера: 1070
- воздухоподогревателя: 2150
Пуск барабанного котла на общую паровую магистраль.
Пуск включает в себя:
1. Заполнение котла водой.
2. Его растопку.
3. Повышение параметров до номинальных.
При растопке в элементах котла возникают дополнительные температурные напряжения.
Если , т.е. , металл треснет, поэтому растопку ведут медленно и осторожно.
Последовательность пуска:
1. Проводят внешний осмотр (проверяется исправность горелок, дымососа, вентилятора, запорной и регулирующей арматуры, взрывных и предохранительных клапанов, контрольно-измерительных приборов и автоматики, подвод напряжения).
2. Закрывают дренажи 3, открывают воздушники 4, линию продувки пароперегревателя 5 и линию рециркуляции воды 2.
3. Через растопочный узел РУ медленно заполняют котел водой с температурой за даэратором
4. Заполнение водой заканчивают тогда, когда уровень воды в барабане достигнет минимально допустимого значения.
5. Включают дымосос и вентилируют газоходы в течение 15 минут (для исключения возможного взрыва).
6. С помощью факела устанавливают разрежение на уровне 1 мм. вод. ст.
7. Разжигают растопочные форсунки. После достижения устойчивого горения включают вентилятор. После достаточного прогрева топки переходят на сжигание основного топлива.
8. Готовят топливный тракт. Открывают линию рециркуляции и зажигают первую горелку. После появления пара из воздушников, их закрывают.
9. Тепловыделение расходуется на нагрев металла и обмуровки, нагрев воды, парообразования. С увеличением растопки после прогрева металла теплота тратится на парообразование.
Для снижения тепловых потерь .
При растопке котел периодически подпитывается через растопочный узел, при этом постоянно следят за уровнем воды в барабане.
При давлении в барабане , открывается главная паровая задвижка ГПЗ и прогревается паропровод.
10. Для исключения пережога защищают все рабочие поверхности. При растопке расход пара снижают в 10 раз, , кроме того, в результате гидравлической разверки в отдельных змеевиках , поэтому постоянно контролируют и .
Для защиты экономайзера от пережога расхолаживание выходных петель производят за счет рециркуляции воды.
При Р >10МПа через ЭКО прокачивают воду из магистрали.
Когда , котел подключают к магистрали 9, закрывают продувочную линию, отключают линию рециркуляции.
Подачей топлива и питательной воды, поднимают параметры до номинальных.
11. Включают автоматику.
Останов паровых котлов.
1. Нормальный (плановый) останов котла производится тогда, когда параметры снижают плавно, чтобы .
2. Аварийный, когда котел немедленно останавливается при резком снижении паропроизводительности.
Плановый останов.
1. Снижается нагрузка до ;
2. Срабатывается угольная пыль в бункере, или отключается котел от газовой магистрали;
3. Отключают котел от паровой магистрали;
4. Котел подпитывается до верхнего предельного уровня в барабане;
5. На 15 минут открывается линия продувки пароперегревателя. Через 10 и 20 часов продувку повторяют.
При Р 1 объемы продуктов горения Vг , объемные доли трехатомных газов и водяных паров rRO2 , rH2O, безразмерную концентрацию золы ?зл, массу газов Gг, их плотность ?г рассчитываются по всем газоходам для средних и конечных значений ? и сводятся в табл. 2.1.
Таблица 2.1
Объемы и массы продуктов горения, доли трехатомных газов и водяных паров, концентрация золы.
№ Величина ЕдиниVo=10,45; VRO2=1,57; VN2o=8,25;
п/п цы VH2Oo=1,45,45; Ap=0
Газоходы
Топка и ПароперегЭконо-майВоздухопо
фестон -ревательзер -догреват
ель
1 Коэффициент избытка - 1.1 1.13 1.15 1.18
воздуха за газоходом ?”
2 Коэффициент избытка - 1.1 1.115 1.14 1.165
воздуха средний в
газоходе ?
3 VH2O=VH2Oo+0,016(?за м3/кг1,4668 - - 1,4803
-1)Vo
ср. - 1,4693 1,4736 1,5778
4 Vг=VRO2+VN2o+VH2O+за м3/кг12,3318 - - 13,1813
(?-1)Vo
ср. - 12,4911 12,7566 13,0221
5 за - 0,1273 - - 0.1191
ср. - 0.1257 0.1231 0.1206
6 за - 0.1189 - - 0.1123
ср. - 0.1176 0.1155 0.1135
7 rп = rRO2 + rH2O за - 0.2462 - - 0.2314
ср. - 0.2433 0.2386 0.2341
8 Gг = за кг/кг16,0115 - - 17,1033
1-Aр/100+1,306(Vo
ср. - 16,2162 16,5741 16,8986
9 за кг/кг0.0001 - - 0.0001
ср. - 0.0001 0.0001 0.0001
10 (г = Gг/Vг за кг/м31.2984 - - 1.2975
ср. - 1.2982 1.2933 1.2977
4. Энтальпии воздуха и продуктов горения Iвo, Iгo при ? = l для табличных значений рабочей массы твердых и жидких топлив и сухой массы газовых топлив берут соответственно из [1, табл. П.З (стр.21-29) и П.4 (стр. 30-32)] во всем диапазоне температур газов Vг (100-2200°C).
5. Энтальпии продуктов горения при ? > 1 рассчитываются по формуле
(ккал/кг, ккал/м3):
(2.1)
Энтальпию золы учитывают только в том случае, если приведенная зольность уноса золы из топки (% кг/ккал): .
В данном случае энтальпия золы не учитывается.
6. Результаты расчетов сводятся в таблицу 2.2, по которой строится диаграмма Iг - ?г (р.4).
Таблица 2.2.
Энтальпии воздуха и продуктов горения по газоходам парового котла.
Газоход Температура
газов
1 2 3 4 5 6 7
Топка 2200 10035 8484 848,4 1088,34 507
и фестон
2100 9528 8066 806,6 1033,4
505
2000 9023 7648 764,8 9787,8
498
1900 8525 7230 723,0 9248
496
1800 8022 6812 681,2 8703,2
494
1700 7528 6465 640,5 8168,5
492
1600 7036 5997 599,7 7635,7
490
1500 6546 5590 559 7105
482
1400 6064 5182 518,2 6582,2
480
1300 5578 4775 477,5 6055,5
477
1200 5101 4378 437,8 5538,8
466
1100 4635 3981 398,1 5033,1
462
1000 4173 3584 358,4 4531,4
461
900 3712 3197 319,7 4031,7
Пароперегре-ва700 2811 2445 317,85 3128,85 432
тель
600 2379 2071 269,32 2648,2
421
500 1958 1707 221,91 2179,91
413
400 1545 1351 175,63 1720,63
Экономайзер 500 1958 1707 256,05 2214,05 413
400 1545 1351 202,65 264,8
421
300 1142 1005 150,75 1291,75
Воздухопо-догр300 1142 10005 180,9 1322,9 396
еватель
200 752 664 119,52 871,52
380
100 372 330 54,9 431,4
3. Тепловой баланс парового котла. Определение расчетного расхода топлива.
1. Тепловой баланс составляют для установившегося состояния парового котла на 1 кг твердого топлива и жидкого или на 1 нм3 газового топлива в виде
(ккал/кг, ккал/нм3):
Qрр = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6, (3.1)
или в виде:
100 = q1 + q2 + q3 + q4 + q5 + q6. (3.2).
2. Учитывая, что для рекомендуемых к проектированию паровых котлов не применяются горючие сланцы (расход тепла на разложение карбонатов топлива
Qк = 0), располагаемое тепло топлива Qрр определяется по формуле:
Qpp = Qнр + Qв.вн. +iтл ,
(3.3)
3. Величину тепла, вносимого воздухом, подогреваемым вне парового котла,
Qb.bh. учитывают только для высокосернистых мазутов.
4. Величину физического тепла топлива iтл учитывают только для жидких топлив. Значит, в нашем случае:
Qpp = Qнp = 3740 ккал/кг (3.4)
5. Потери тепла с химическим q3 и механическим q4 недожогом определяются по [1, табл. 3.1] в зависимости от вида топлива и производителъности парового котла.
В нашем случае при D=35 т/ч:
q3 = 0.5%, q4 = 0%.
6. Потеря тепла с уходящими газами находится по формуле:
где: Iхвo = 9,5*Vo = 9,5 * 10,45= 99,279 ккал/кг.
Величина энтальпии уходящих газов Iух определяется линейной интерполяцией по таблице 2.2 для заданной температуры уходящих газов (yx=180oC и коэффициенте избытка воздуха ? = ?"вп=1,18 (табл1.1).
где Iух=597,6 ккал/кг.
Для всех паровых котлов и топлив, указанных в [1, табл П.1 и П.2], значение должно находиться в пределах 4,5-11%. В нашем случае это условие выполняется.
7. Потеря тепла от наружного охлаждения котла q5 находится по [1, рис 3.1]:
q5 = 0,75%.
8. Потери с физическим теплом шлака q6 учитывают только при сжигании твердых топлив если:
.
– не учитывается.
9. КПД парового котла брутто находится по методу обратного баланса.
?пк = 100 - (q2 + q3 + q4 + q5 + q6), (3.6)
?пк = 100 - (5,0317 + 0,5 + 0,75) = 93,72%.
При расчете конвективных поверхностей нагрева долю потери тепла q5, приходящуюся на отдельные газоходы, учитывают введением коэффициента сохранения тепла:
(3.7)
где: ?пк = q1 - коэффициент полезного действия парового котла "брутто",%
10. Расход топлива, подаваемого в топку:
(3.8)
где Qпк - количество теплоты, полезно отданное в паровом котле:
(3.9)
где Dk – паропроизводительность котла, т/ч.
Значение энтальпии перегретого пара ine находится по [1, табл. П.7] по заданным давлению Рпе и температуре tne пара за пароперегревателем.
Энтальпию питательной воды - по [1, табл. П.6] по заданным температуре tпв и давлению Рпв питательной воды за регулятором питания котла (Рпв=1,08Рб, где Рб - давление в барабане котла).
Pпв = l,08 * 44 = 47,52 кгc/cм2,
11. Расход топлива, найденный по (3.8), используют в расчете элементов системы пылеприготовления при выборе числа и производительности углеразмольных мельниц, числа и мощности горелочных устройств. Но тепловой расчет парового котла, определение объемов дымовых газов и воздуха и количества тепла, отданного продуктами горения поверхностям нагрева, производятся по расчетному расходу фактически сгоревшего топлива с учетом механической неполноты горения:
. Т.к q4=0
Bр=B
4. Выбор схемы топливосжигания.
Для котла Е-75-40 ГМ и топлива мазут сернистый. Схема подготовки и подачи топлива представлена на рис. 4.1.
На рис.4.2 изображена схема горелки БКЗ для мазута сернистого.
5. Поверочный расчет топки.
Задачей поверочного расчета является определение температуры газов на выходе из топки при заданных ее конструктивных размерах. Конструктивные размеры топки определяют по чертежам парового котла, заданного для курсового проекта.
1. Определение конструктивных размеров и характеристик топочной камеры.
На рис.5 показана схема топочной камеры. Конструктивные характеристики занесены в табл. 5.1. При расчете конструктивных размеров топки важно правильно определить “активный” объем топочной камеры. Границами объема являются плоскости, проходящие через осевые линии экранных труб, а в выходном сечении – плоскость, проходящая через осевые линии труб первого ряда фестона. В котле Е-75-40 ГМ границей объема в нижней части топки является под.
2. Геометрические размеры, необходимые для расчетов и систематизируемые в табл. 5.1, в основном берут с чертежа, пользуясь указанными на них размерами.
Расчетную ширину фронтовой и задней стен топки определяют расстоянием между плоскостями, проходящими через оси труб боковых экранов, а ширину боковых стен между плоскостями, проходящими через оси труб фронтового и заднего экранов. Освещенную длину фронтовой и задней
стен топки определяют по фактическим размерам плоскости, проходящей через оси труб соответствующего экрана в пределах объема топки.
Площадь боковой стены в границах активного объема топки определяют как площадь указанных фигур, пользуясь простейшими математическим приемами.
Геометрические размеры плоскости фестона и выходного окна топки совпадают. Ширину определяют расстоянием между плоскостями, проходящими через оси труб боковых экранов, а длину (высоту) – по действительному размеру конфигурации оси трубы первого ряда фестона в пределах активного объема топки. Фестон и задний экран условно разделяют воображаемой плоскостью, являющейся продолжением ската горизонтального газохода.
Наружный диаметр труб d, шаг между ними S, число труб в экране z и расстояние от оси трубы до обмуровки e принимают по чертежу.
Таблица 5.1.
Конструктивные размеры и характеристики топочной камеры.
№Наименование ОбоЕИсточ-Топочные экраны Выхо
пвеличин знадник дное
/ чениили окно
п ие нфор-му
ила
ц
а
1 2 3 4
Наружный диаметр труб d м 0,060,060,060,060,06
Количество труб в ряду z1 - 18 18 18 17 -
Длина трубы в ряду li м 4,1 4.1 4.2 4.3 -
Шаг труб: S1 м 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3
поперечный (поперёк движения
газов)
продольный (вдоль движения газов)
S2 м - 0,210,210,210,21
Угловой коэффициент фестона xф - - 1
Расположение труб (шахматное, - - Шахматное
коридорное)
Расчётная поверхность нагрева H м2 13,913,914,213,862,72
Размеры газохода: ai м 4.244.3 4.254.3 -
высота
ширина
b м 5,785,785,785,785,78
Площадь живого сечения для F м2 20.220.420.120.520.3
прохода газов
Относительный шаг труб:
поперечный S1/d - 5 5 5 5 5
продольный S2/d - - 3,5 3,5 3,5 3,5
Эффективная толщина излучающего Sф м - 1,15
слоя
2. Расчетная поверхность нагрева каждого ряда равна геометрической поверхности всех труб в ряду по наружному диаметру и полной обогреваемой газами длине трубы, измеренной по ее оси с учетом гибов в пределах фестона (м2):
Hi=?*d*zli*li
(6.2)
H1 = ?*0,06*18*4,1 = 13,9 м2,
H1 = ?*0,06*18*4,1 = 13,9 м2,
H1 = ?*0,06*18*4,2 = 14,2 м2,
H4 = ?*0,06*17*4,3 = 13,8 м2.
Расчетная поверхность фестона рассчитывается по формуле
Нф = Н1 + H2 + Н3 + Н4 = 13,9 + 13,9 + 14,2 + 13,8 = 55,8м2
(6.3)
Дополнительная поверхность экранов определяется, как площадь стен, покрытых экранами в газоходе фестона, по формуле Hдоп = ?Fст*xб, где Fст – поверхность стен боковых экранов
Тогда Hдоп = 7,44*0,93 = 6,92 м2
(6.4)
Hф’ = Hф + Hдoп = 55,8 + 6,92 = 62,72 м2
(6.5)
Эффективная толщина излучающего слоя определяется по формуле:
Sф = 0,9d((4/?)(S1S2 / d2)-1) = 0,9*0,06(1,273*0,3*0,21/0,0036 – 1) =
1,15м.
Исходные данные для поверочного теплового расчета фестона представлены в таблице 6.2.
Таблица 6.2.
Исходные данные для поверочного теплового расчета фестона
Наименование величин ОбозначениЕдиницВеличин
е а а
Температура газов перед фестоном v’ф = v’’т?С 1058
Энтальпия газов перед фестоном I’ф = I’’тккал/к4720
г
Объём газов на выходе из топки Vг м3/кг 12,24
Объёмная доля водяных паров rH2O - 0,182
Суммарная объёмная доля трёхатомных газов rп - 0,27
Концентрация золы в газоходе ?зл кг/кг -
Температура состояния насыщения при давлении в tн ?С 255
барабане
:
По таблице 2.2 для полученной при находят энтальпию газов за фестоном и по уравнению теплового баланса теплоносителя (продуктов горения) определяют тепловосприятие фестона (балансовое) () (I’’ф =
4214,5 ккал/кг.):
Тогда балансовое тепловосприятие фестона:
Qбф = ?(I’ф–I’’ф) = 0,9919*(4720 – 4214,5) = 501 ккал/кг. (6.6)
6. Тепловосприятие фестона по условиям теплопередачи рассчитывается по формуле
(6.7)
где – тепло, полученное расчетом по уравнению теплопередачи и воспринятое рассчитываемой поверхностью, ; k- коэффициент теплопередачи, отнесенный к расчетной поверхности нагрева и учитывающий перенос тепла от газового потока не только конвекцией, но и излучением межтрубного слоя газов, ;
- температурный напор, ;
- расчетный расход топлива,;
H - расчетная поверхность нагрева, .
6. Коэффициент теплопередачи для фестона рассчитывается по формуле
(6.8)
где ?1 - коэффициент теплоотдачи от газов к стенке рассчитывается по формуле
?1=?(?к+?л),
(6.9)
где ?к - коэффициент теплоотдачи конвекцией,
?л- коэффициент теплоотдачи излучением,
? - коэффициент использования поверхности нагрева, для поперечно омываемых трубных пучков ? = 1.
6. Для определения коэффициента теплоотдачи конвекцией от газов к стенке труб рассчитывают среднюю скорость газового потока
,
где v = (v’’ф + v’Ф)/2 = 983,5 оС, F = Fср = 20,3 м;
W = (5923,8*12,24)/(3600*20,3))((1004+273)/273) = 4,7 м/с
(6.10)
?к = ?н•Cz•Cs•Cф = 38*0,92*1,05*0,96 = 35 ккал/(м2*ч*оС)
?н = 38 ккал/(м2*ч*оС) - коэффициент теплоотдачи конвекцией,
Cz = 0,92 - поправка на число рядов труб по ходу газов,
Cs = 1,05 - поправка на компоновку трубного пучка,
Сф = 0,96 - поправка на изменение физических свойств среды - определяются по ном. 13 [4].
6. Коэффициент теплоотдачи излучением продуктов горения ад определяют по номограмме 19 [4] в зависимости от температур потока и стенки (?н), а также от степени черноты продуктов горения а:
?л = ?н*а. a = 1 - e-kpS, p = 1 кгс/см2, S = 2,30:
a =1 – e- 1,1*0,27*1,15 = 0,205
?л = 163•0,331 = 53,95 ккaл/(м2•ч•OC)
Для определения степени черноты продуктов горения а используют формулу
(5.13), где
k•p•S=(kг•rп)•p•S kг = 1,1 определяются по номограммt 3нно.
Для использования номограммы 19 надо знать температуру загрязненной стенки:
tз = tн + 25 = 255 + 25 > ?н = 150 ккал/(м2*ч*оС).
?л=150*0,285*1=42,75 ккaл/(м2•ч•OC)
?1 = = = 35+42,75 = 77,75 ккaл/(м2•ч•OC)
6. Коэффициент тепловой эффективности
6. Тепловой напор определяется по формуле:
?tб = 1014 –255 = 759 оС, ?tм = 953 – 255 = 698
оС (6.12)
Подставляя найденные k и ?t в формулу (6.7) находим
ккал/кг
Правильность расчета определяется выражением:
% < 5%
Т.к. тепловосприятие фестона по уравнению теплового баланса и теплопередачи отличается менее чем на 5%, то расчет считаем законченным.
6. Определение тепловосприятий пароперегревателя, экономайзера, воздухоподогревателя и сведение теплового баланса парового котла.
7. Тепловосприятие пароперегревателя и воздухоподогревателя определяют по уравнениям теплового баланса рабочего тела (пара, воздуха), а тепловосприятие экономайзера - по уравнению теплового баланса теплоносителя (продуктов сгорания).
7. Тепловосприятие пароперегревателя определяют по формуле,
ккал/кг (7.1) где Dne – паропроизводительность котла, кг/ч; ine, iн – соответственно энтальпии перегретого и сухого насыщенного пара: по таблицам термодинамического состояния пара ine определяют по заданным температуре tne и давлению Рпе перегретого пара; iн – по давлению пара в барабане Рб;
?ino – съем тепла в пароохладителе, служащем для регулирования температуры перегретого пара, ккал/кг. В котле Е-75-40 ГМ можно принять
?ino = 10ч20 ккал/кг.
Тепло, воспринимаемое пароперегревателем за счет излучения факела топки, принимается для упрощения расчетов равным нулю.
В этом случае полное тепловосприятие пароперегревателя числено совпадает с тепловосприятием конвекцией, ккал/кг.
Qneк = Qne
(7.2)
Для газохода пароперегревателя уравнение теплового баланса теплоносителя (дымовых газов) имеет вид:
(7.3)
Это уравнение решают относительно искомой энтальпии газов за пароперегревателем, ккал/кг:
(7.4) где Iф - окончательное значение энтальпии газов за фестоном;
( - по формуле (3.7);
Iхво - по формуле из пункта 3.6;
??ne - из табл. 1.1.
7. Тепловосприятие воздухоподогревателя определяют по уравнению теплового баланса рабочего тела (воздуха), так как температура горячего воздуха задана, тепловосприятие воздухоподогревателя зависит от схемы подогрева воздуха. В данном случае есть предварительный подогрев воздуха, поступающего в воздухоподогреватель, за счет рециркуляции горячего воздуха Тепловосприятие воздухоподогревателя равно:
,
(7.5) где I0гв – энтальпия теоретического объема горячего воздуха, по табл. 2.2. при ,
;
- энтальпия теоретического объема воздуха перед воздухоподогревателем, подогретого за счет подачи части горячего воздуха на всос дутьевого вентилятора или в специально установленных калориферах. Из-за наличия предварительного подогрева величину I0в’ = 81, ккал/кг, определяем по [3, табл. 2.3] и температуре воздуха t’в = 60 оС, перед воздухоподогревателем.
Отношение объема воздуха за воздухоподогревателем к теоретически необходимому определяется по табл. 1.1:
Отношение объема рециркуляции в воздухоподогревателе горячего воздуха к теоретически необходимому:
(7.7)
Температура воздуха перед воздухоподогревателем tв’ должна предотвращать конденсацию водяных паров из газового потока на стенки труб и тем самым защищать воздухо...
ВНИМАНИЕ!
Текст просматриваемого вами реферата (доклада, курсовой) урезан на треть (33%)!
Чтобы просматривать этот и другие рефераты полностью, авторизуйтесь на сайте:
|
|
|
Добавлено: 2010.10.21
Просмотров: 1958
|
Notice: Undefined offset: 1 in /home/area7ru/area7.ru/docs/linkmanager/links.php on line 21
При использовании материалов сайта, активная ссылка на AREA7.RU обязательная! |
